GH4099是Ni-Cr基沉淀硬化型变形高温合金，900℃以下可长期使用，短时zui高使用温度可达1000℃。合金加入铬、钴、钨和钼元素进行固溶强化，加入铝和钛元素形成时效强化相，加入硼、铈和镁元素净化和强化晶界。合金具有较高的热强性、组织稳定，并具有满意的冷热加工形成和焊接工艺性能。适合于制造航空发动机燃烧室等高温焊接结构件。
GH4099高温合金板材已用于制造航空发动机加工可调喷口壳体、加力筒体等零部件；轧制棒材以用于制造航空发动机的压气机叶片；锻制棒材已用于制造大型舰用燃气机和巡航dao弹的结构部件。
用该合金制造的大型板材结构件，可在固溶处理后不经时效处理直接使用。合金经700℃~950℃长期时效后没有发现有害相。
为了分析GH4099铸锭在径锻开坯过程中发生炸裂的原因， 采用DEFORM-3D软件模拟了径锻过程，以观察心部的温度场和应变场。根据GH4099棒材的生产工艺流程，本次模拟涉及四个过程：(1)
坯料加热取出后转运到径锻机上的冷却；(2)次径锻开坯，直径d440mm开坯至d425mm，变形量为3.4%；(3)次径锻开坯，直径d425mm开坯至d411mm，变形量3.3%；(4)第三道次径锻开坯，直径d411mm开坯至中90mm，变形量5.1%。
根据径锻机设计条件，模拟计算设定压头的压下速度为50mm/s，坯料轴向进给量为20mm/次，压头的初始温度为400℃。前三个过程的模拟结果如下所示：
坯料转运的冷却过程
坯料加热温度为1160℃，转运到径锻机上用时260s，测量表面开锻温度为928℃。模拟计算结果(图8)显示，铸锭冷却260s后，心部温度为1160℃，表面温度为926℃。
坯料精锻开坯过程模拟
模拟计算结果如图9所示，道次变形结束后表层变形区温度为970℃左右，有效应变为0.35~ 0.70；端部未变形区温度为918℃，有效应变为0；而心部温度为1160℃，有效应变为0。实际生产过程中测量表面温度为915℃，表面状态良好
坯料精锻过程模拟
模拟计算结果如图10所示，道次变形结束后表层变形区温度为1020℃左右，有效应变为0.95~1.20；端部未变形区温度为907℃，有效应变为0；而心部温度为1160℃，有效应变为0。实际生产中测量表面温度为903℃，表面出现微裂纹。
从图10可以看出，坯料从出炉到开锻时间间隔很长，坯料表面温度降的太快，心部与表面温差达200℃。而且表面温度低于GH4099合金强化相y'的析出温度，导致坯料表面塑性降低，坯料心部与表面的变形抗力相差较大。在道次前有一个滚圆过程，该阶段主要是坯料修磨坑较深，对表面进行整形，坯料变形量较小，对整个模拟过程 影响不大，因此未对该过程进行说明及模拟。
在整个模拟过程中表面温度与实际生产测量温度偏差较大，这可能是由两方面原因引起的。首先：模拟过程中未考虑钢锭与外界的温差，钢锭表面的热量散失引起的降温。其次：实际生产中，由于坯料塑性较差，生产过程中有停顿，每道次时间比模拟时间更长。但总体温度变化趋势与实际还是相接近。